一种锑镁钙复合处理的刃具钢及其制备方法发明专利

专利名称：一种锑镁钙复合处理的刃具钢及其制备方法

专利类型：发明专利

专利申请号：CN202310307265.5

专利申请（专利权）人：本钢板材股份有限公司
权利人地址：辽宁省本溪市平山区人民路16号

专利发明（设计）人：吴刚,刘志璞,姜育男,韩宇,崔宏涛,宫震,王亚东,左远鸿,王全洲

专利摘要：本发明公开了一种锑镁钙复合处理的刃具钢及其制备方法，属于钢铁冶炼技术领域。一种锑镁钙复合处理的刃具钢，以质量百分比计算，包括：C：0.60～0.68％，Si：0.10～0.30％，Mn：1.0～1.20％，P：0.005～0.015％，S：0.30～0.50％，Ca：0.08～0.10％，Mg：0.05～0.08％，Sb：0.10～0.15％，Cu：0.50～0.80％，Cr：0.50～0.80％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，通过顶底复吹转炉冶炼→LF精炼→连铸→加热→轧制→控制冷却→卷取等工序制备获得。本发明通过锑化锰、硫化锰和五氧化二锑形成的复合包裹，解决了由于硫化钙增多引起的疲劳性能、切削性能降低的问题。

主权利要求：
1.一种锑镁钙复合处理的刃具钢，其特征在于，以质量百分比计算，包括：C：0.60～0.68％，Si：0.10～0.30％，Mn：1.0～1.20％，P：0.005～0.015％，S：0.30～
0.50％，Ca：0.08～0.10％，Mg：0.05～0.08％，Sb：0.10～0.15％，Cu：0.50～0.80％，Cr：
0.50～0.80％，其余为Fe和不可避免的杂质元素；
所述锑镁钙复合处理的刃具钢中，锰与硫的质量比2.0～3.5，钙与硫的质量比为0.15～0.35，锑与硫的质量比为0.20～0.50；
所述的锑镁钙复合处理的刃具钢的制备方法，主要包括以下工序：顶底复吹转炉冶炼→LF精炼→连铸→加热→轧制→控制冷却→卷取；
连铸工序：平台温度1625±10℃，中包温度1525℃～1555℃，过热度保持20℃～30℃，拉速1.0m/min～1.2m/min；二次冷却水量为0.4～0.5t水/t钢，全程保护浇铸；
加热工序：采用步进式加热炉加热，预热段温度为930±20℃，预热时间30～40min，第一加热段温度为1140±20℃，加热时间30～40min，第二加热段温度为1200±20℃，加热时间35～50min，均热段温度为1200±20℃，均热时间40～50min，总加热时间≤3.0h；
轧制工序：开轧入口温度为1130‑1150℃；终轧温度为850‑910℃；
控制冷却工序：层流冷却采用后段冷却，使得卷取温度≥600℃，卷取后空冷。
2.根据权利要求1所述的锑镁钙复合处理的刃具钢，其特征在于，顶底复吹转炉冶炼工序：采用顶吹氧气冶炼，底吹N2；钢水出钢温度1680～1700℃，出钢终点C控制在0.55％～
0.60％，P≤0.005％，严禁下渣。
3.根据权利要求1所述的锑镁钙复合处理的刃具钢，其特征在于，出钢过程中进行脱氧合金化：出钢1/5‑1/3时加入石灰12～18kg/t钢，底吹气体切换为Ar气，吨钢合金加入量：锰铁3.0～5.0kg/t钢，铝铁3.55～5.0kg/t钢，在出钢过程中，加入铬铁、锑铁和铜合金。
4.根据权利要求1所述的锑镁钙复合处理的刃具钢，其特征在于，LF精炼工序：在保证渣流动性良好的前提下，控制渣碱度R＝3.5～5.0；LF精炼时间40min～60min，全分析温度
1600℃～1620℃，精炼结束后，软吹时间≥12min，喂硅钙线和镁包芯线，使钢中Ca：0.08～
0.10％，Mg：0.05～0.08％。 说明书 : 一种锑镁钙复合处理的刃具钢及其制备方法技术领域[0001] 本发明属于钢铁冶炼技术领域，尤其涉及一种锑镁钙复合处理的刃具钢及其制备方法。背景技术[0002] 刃具钢的特点：在钢中添加一定的合金元素，使钢的切削性能、抗疲劳性能、耐蚀性能和润滑作用显著提高，最终得到疲劳性能和切削性能良好的一类钢。较好的易切削性能可以有效地降低刃具的损耗、减少切削阻力、提高使用寿命以及提高加工效率，降低生产成本。该钢种广泛应用在机械零部件、航空航天精密零部件、精密仪表零件、电器零件、机床零件、汽车传动轴等。[0003] 目前，现有的刃具钢存在着夹杂物含量高、分布不均匀，严重地降低了钢材的横纵向力学性能，降低了钢的切削性能、润滑性能、塑性及疲劳强度等。截至到目前，通过锑镁钙复合处理工艺，来改善刃具钢中的夹杂物含量高、分布不均匀，从而提高切削性能、润滑性能、塑性及疲劳性能等的相关研究还未见报道。发明内容[0004] 鉴于此，本发明的目的是提供了一种锑镁钙复合处理的刃具钢及其制备方法。[0005] 本发明目的是通过以下方式实现：[0006] 本发明提供一种锑镁钙复合处理的刃具钢，以质量百分比计算，包括：[0007] C：0.60～0.68％，Si：0.10～0.30％，Mn：1.0～1.20％，P：0.005～0.015％，S：0.30～0.50％，Ca：0.08～0.10％，Mg：0.05～0.08％，Sb：0.10～0.15％，Cu：0.50～0.80％，Cr：0.50～0.80％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。[0008] 基于上述技术方案，进一步地，所述锑镁钙复合处理的刃具钢中，锰与硫的质量比2.0～3.5，钙与硫的质量比为0.15～0.35，锑与硫的质量比为0.20～0.50。[0009] 本发明中控制w[Ca]/w[S]质量比、w[Mn]/w[S]质量比、w[Sb]/w[S]质量比的目的是为了控制锑化锰、硫化锰、五氧化二锑含量，从而控制锑化锰、硫化锰和五氧化二锑形成的共晶化合物含量，减少了镁引起的熔点过高问题，有效地防止了水口堵塞的发生；缓解了因镁、钙蒸发引起硫化锰处理不均问题，同时由于锑化锰、硫化锰和五氧化二锑所形成的复合包裹，解决了由于硫化钙增多引起的疲劳性能、切削性能降低问题。[0010] 本发明还提供上述的锑镁钙复合处理的刃具钢的制备方法，主要包括以下工序：顶底复吹转炉冶炼→LF精炼→连铸→加热→轧制→控制冷却→卷取。[0011] 基于上述技术方案，进一步地，顶底复吹转炉冶炼前进行铁水预处理，由于S有利于刃具钢的切削性能，因此，该钢种不需进行预脱硫处理。[0012] 基于上述技术方案，进一步地，转炉冶炼的原料为废钢12～15％与铁水85～88％。[0013] 基于上述技术方案，进一步地，复吹转炉冶炼工序：采用顶吹氧气冶炼，底吹N2；钢水出钢温度1680～1700℃，出钢终点C控制在0.55％～0.60％，P≤0.005％，严禁下渣。[0014] 基于上述技术方案，进一步地，出钢过程中进行脱氧合金化：出钢1/5‑1/3时加入石灰12～18Kg/t钢，底吹气体切换为Ar气，吨钢合金加入量：锰铁3.0～5.0kg/t钢，铝铁3.55～5.0kg/t钢，在出钢过程中，加入铬铁、锑铁和铜合金。[0015] 基于上述技术方案，进一步地，LF精炼工序：在保证渣流动性良好的前提下，控制渣碱度R＝3.5～5.0，对钢水进行合金微调，保证钢水成分达到目标要求；LF精炼时间40min～60min，全分析温度1600℃～1620℃，吨钢辅料加入量：活性石灰9～12Kg/t，电石渣0.20～0.3Kg/t钢，碳化稻壳0.60～0.80Kg/t，并对钢水时时检测，加入中碳锰铁0.15～0.30Kg/t微调合金，加入硫线1.10m～2.40m/t钢，同时，保证钢中的Cr、Sb和Cu含量在内控范围内，精炼结束后，软吹时间≥12min，喂硅钙线2.2～2.8m/t钢，加入镁包芯线1.1～2.4m/t钢，使钢中Ca：0.08～0.10％，Mg：0.05～0.08％。[0016] 基于上述技术方案，进一步地，连铸工序：结晶器电磁搅拌电流250A，频率6Hz，正反转，转速为5转/s，平台温度1625±10℃，中包温度1525℃～1555℃，过热度保持20℃～30℃，拉速1.0m/min～1.2m/min；加大冷却水量，降低硫偏析，二次冷却水量为0.4～0.5t水/t钢，全程保护浇铸，结晶器保护渣选用高碳钢专用保护渣；凝固末端采用电磁搅拌器进行搅拌，铸坯采用火焰切割方式。[0017] 基于上述技术方案，进一步地，加热工序：采用步进式加热炉加热，预热段温度为930±20℃，预热时间30～40min，第一加热段温度为1140±20℃，加热时间30～40min，第二加热段温度为1200±20℃，加热时间35～50min，均热段温度为1200±20℃，均热时间40～50min，总加热时间≤3.0h。[0018] 基于上述技术方案，进一步地，轧制工序：开轧入口温度为1130‑1150℃；终轧温度为850‑910℃。[0019] 基于上述技术方案，进一步地，控制冷却工序：层流冷却采用后段冷却，依次从后向前，打开层冷水，使得卷取温度≥600℃，卷取后空冷，以获得均匀细小的组织。[0020] 本发明相对于现有技术具有的有益效果如下：[0021] 1.本发明通过在钢中加入Ca、Mg、Sb，控制锑化锰、硫化锰和五氧化二锑形成的共晶化合物的量，减少了因钢中加入镁出现的熔点过高问题，有效地防止了水口堵塞的发生；[0022] 2.本发明缓解了因镁、钙蒸发导致硫化锰处理不均问题；[0023] 3.本发明通过锑化锰、硫化锰和五氧化二锑形成的复合包裹，解决了由于硫化钙增多引起的疲劳性能、切削性能降低的问题。附图说明[0024] 为了更清楚地说明本发明实施例，下面将对实施例涉及的附图进行简单地介绍。[0025] 图1为实施例1得到的锑镁钙复合强化的刃具钢夹杂物分布图；[0026] 图2为实施例2得到的锑镁钙复合强化的刃具钢夹杂物扫描电镜图；[0027] 图3为实施例1得到的钢板扫描电镜图；[0028] 图4为硫化锰长宽比随着钙硫比变化的曲线；[0029] 图5为对比例2得到钢材的夹杂物的扫描电镜图；[0030] 图6为对比例3的刃具钢夹杂物分布图。具体实施方式[0031] 下面结合实施例对本发明进行详细的说明，但本发明的实施方式不限于此，显而易见地，下面描述中的实施例仅是本发明的部分实施例，对于本领域技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，获得其他的类似的实施例均落入本发明的保护范围。[0032] 实施例1：[0033] 一种锑镁钙复合处理的刃具钢，以质量百分比计算，包括：C：0.61％，Si：0.12％，Mn：1.05％，P：0.005％，S：0.31％，Ca：0.081％，Mg：0.052％，Sb：0.11％，Cu：0.54％，Cr：0.55％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，w[Mn]/w[S]＝3.38，w[Ca]/w[S]＝0.26，w[Sb]/w[S]＝0.35。[0034] 实施例锑镁钙复合处理的刃具钢的生产工艺为：顶底复吹转炉冶炼→LF精炼→连铸cc→加热→2300mm热连轧→控制冷却→卷取→发货；[0035] 该锑镁钙复合处理的刃具钢的制备方法如下：[0036] 1、复吹转炉(BOF)冶炼：该钢种不需进行预脱硫处理，顶吹氧气冶炼，底吹N2；钢水出钢温度1682℃，出钢终点C：0.56％，P：0.003％，严禁下渣；[0037] 2、脱氧合金化：出钢口要规圆，出钢1/5加入石灰15Kg/t钢，底吹气体切换为Ar气；吨钢合金加入量：锰铁3.12kg/t钢，铝铁3.6kg/t钢，出钢4/5时加完，另外，在出钢过程中，加入铬铁、锑铁和铜合金。[0038] 3、LF钢包炉精炼：在保证渣流动性良好的前提下，保持还原性气氛的前提下，喂入硫线进行硫含量的调整，随后加入碲铁，底吹氩气，对钢水进行合金微调，保证钢水成分达到目标要求；LF精炼时间45min，全分析温度1602℃。吨钢辅料加入量：活性石灰9.5Kg/t钢，电石渣0.25Kg/t钢，碳化稻壳0.65Kg/t钢，并对钢水时时检测，加入中碳锰铁0.15Kg/t微调合金，加入硫线1.17m/t钢，同时，保证钢中的Cr、Sb和Cu含量在内控范围内，精炼结束时，软吹时间12min，喂硅钙线2.25m/t钢，加入镁包芯线1.11m/t钢，使Ca：0.081％，Mg：0.052％，[0039] 4、连铸：采用7#连铸机浇注，结晶器电磁搅拌电流250A，频率6Hz，正反转，转速为5转/s。平台温度1628℃，中包温度1525℃～1545℃，过热度保持20℃、22℃、23℃，拉速1.0m/min。加大冷却水量，降低硫偏析，二次冷却水量为0.42t水/t钢，全程保护浇铸，结晶器保护渣选用高碳钢专用保护渣；凝固末端采用电磁搅拌器进行搅拌，铸坯采用火焰切割方式。[0040] 5、加热工艺：采用步进式加热炉加热，预热段温度为915℃，预热时间32min，第一加热段温度为1125℃，加热时间30min，第二加热段温度为1185℃，加热时间40min，均热段温度为1184℃，均热时间40min。[0041] 6、轧制工艺：开轧入口温度：1132℃；终轧温度：890℃；卷取温度：680℃，层流冷却采用后段冷却，水表号：2，依次从后向前，打开层冷水，卷取后空冷，以获得均匀细小的组织；[0042] 为了保证连铸坯质量，通过控制钢水过热度、拉坯速度、连铸结晶器电磁搅拌和末端电磁搅拌等有效措施来提高连铸坯的表面质量，解决了夹杂物含量高、分布不均匀、钢板的横纵向性能不均匀、钢板的塑性、韧性差的问题。[0043] 对比例1：[0044] 本对比例提供一种刃具钢，其组成元素及元素重量百分比为C：0.28％、Si：0.06％、Mn：1.4％、S：0.1％、P：0.08％、Ca：0.03％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，w[Mn]/w[S]＝14，w[Ca]/w[S]＝0.3。[0045] 其制备方法同实施例1。[0046] 对比实验分析：[0047] 图1为实施例1的锑镁钙复合强化的刃具钢夹杂物分布的扫描电镜图，由图1可知，细小弥散的MgO、Sb2O5作为硫化锰异质形核的核心，图3为实施例1得到的锑镁钙复合处理的刃具钢扫描图。[0048] 对比例1相对于实施例1缺少镁、钙、锑等元素，从产品夹杂物的形貌及分布可知，实施例1中锑镁钙复合强化的刃具钢的细小弥散的MgO、Sb2O5作为硫化锰异质形核的核心，促进硫化物的析出，夹杂物分布更均匀，切削性能更好。另外，不必要求整个MgO、Sb2O5夹杂物全部转变，只要有足够厚度外表层完成转变即可满足改善钢材疲劳性能的需要。[0049] 实施例2：[0050] 一种锑镁钙复合处理的刃具钢，以质量百分比计算，包括：C：0.63％，Si：0.15％，Mn：1.10％，P：0.007％，S：0.39％，Ca：0.089％，Mg：0.063％，Sb：0.13％，Cu：0.61％，Cr：0.63％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，w[Mn]/w[S]＝2.82，w[Ca]/w[S]＝0.23，w[Sb]/w[S]＝0.33。[0051] 本发明实施例的生产工艺为：顶底复吹转炉冶炼(BOF)→LF精炼→连铸cc→加热→热连轧→控制冷却→卷取→发货；[0052] 该锑镁钙复合处理的刃具钢的制备方法如下：[0053] 1、复吹转炉(BOF)冶炼：该钢种不需进行预脱硫处理，顶吹氧气冶炼，底吹N2；钢水出钢温度1691℃，出钢终点C：0.58％，P：0.004％，严禁下渣；[0054] 2、脱氧合金化：出钢口要规圆，出钢1/4时加入石灰13Kg/t钢，底吹气体切换为Ar气。吨钢合金加入量：锰铁3.9kg/t钢，铝铁4.1kg/t钢，出钢3/4时加完，另外，在出钢过程中，加入铬铁、锑铁和铜合金。[0055] 3、LF钢包炉精炼：在保证渣流动性良好的前提下，保持还原性气氛的前提下，喂入硫线进行硫含量的调整，随后加入碲铁，底吹氩气。对钢水进行合金微调，保证钢水成分达到目标要求；LF精炼时间50min，全分析温度1610℃。吨钢辅料加入量：活性石灰10Kg/t钢，电石渣0.25Kg/t钢，碳化稻壳0.71Kg/t钢，并对钢水时时检测，加入硫线1.21m/t钢，加入中碳锰铁0.21Kg/t微调合金，同时，保证钢中的Cr、Sb和Cu含量在内控范围内，精炼结束时，软吹时间14min，喂硅钙线2.5m/t钢，加入镁包芯线1.44m/t钢，使Ca：0.092％，Mg：0.061％，[0056] 4、连铸：采用7#连铸机浇注，结晶器电磁搅拌电流250A，频率6Hz，正反转，转速为5转/s。平台温度1632℃，中包温度1531℃～1554℃，过热度保持22℃、25℃、20℃，拉速1.1m/min。加大冷却水量，降低硫偏析，二次冷却水量为0.51t水/t钢，全程保护浇铸，选用高碳钢专用保护渣；凝固末端采用电磁搅拌器进行搅拌，铸坯采用火焰切割方式。[0057] 5、加热工艺：采用步进式加热炉加热，预热段温度为925℃，预热时间37min，第一加热段温度为1131℃，加热时间32min，第二加热段温度为1190℃，加热时间38min，均热段温度为1195℃，均热时间40min。[0058] 6、轧制工艺：开轧入口温度：1142℃；终轧温度：900℃；卷取温度：690℃，层流冷却采用后段冷却，依次从后向前，打开层冷水，卷取后空冷，以获得均匀细小的组织；[0059] 为了保证连铸坯质量，通过控制钢水过热度、拉坯速度、连铸结晶器电磁搅拌和末端电磁搅拌等有效措施来提高连铸坯的表面质量，减少夹杂物含量高、分布不均匀、钢板的横纵向性能不均匀、钢板的塑性、韧性差的问题。[0060] 对比例2：[0061] 本对比例提供一种刃具钢，其组成元素及元素重量百分比为C：0.32％、Si：0.10％、Mn：1.46％、S：0.14％、P：0.085％、Ca：0.04％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。其中，w[Mn]/w[S]＝10.4，w[Ca]/w[S]＝0.28。[0062] 其制备方法同实施例2。[0063] 对比实验分析：[0064] 图2为实施例2得到的钢材的夹杂物扫描电镜图，由图2可知，细小弥散的氧化镁、五氧化二锑作为硫化锰异质形核的核心。[0065] 对比例2相对于实施例2缺少镁、钙、锑等元素，从产品中夹杂物的形貌及分布可知，实施例2细小弥散的氧化镁、五氧化二锑作为硫化锰异质形核的核心，促进硫化物的析出，夹杂物分布更均匀，切削性能更好。[0066] 对比例2相对于实施例2大大增加了钙元素的含量，导致对比例2产品中硫化钙的生成，水口易发生结瘤，同时也降低切削性能。钙处理的程度也不可过低，钙处理不够造成夹杂物没有变为液相，影响硫化锰处理的效果，进而影响切削性能的降低。图4为硫化锰长宽比随着钙硫比变化的曲线，钙硫比达到一定程度后，加大钙处理则不会对硫化锰的形态有特别显著的效果，相反过大的钙硫比会提高熔点夹杂物硫化钙的生成，易堵塞水口，也不利于切削性能的提高。[0067] 图5为对比例2得到的钢材的夹杂物的扫描电镜图。从图5可以看出，过度的钙处理引起夹杂物硫化钙的生成。[0068] 实施例3：一种锑镁钙复合处理的刃具钢，以质量百分比计算，包括：C：0.68％，Si：0.20％，Mn：1.19％，P：0.009％，S：0.48％，Ca：0.089％，Mg：0.063％，Sb：0.15％，Cu：0.78％，Cr：0.79％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，其中，w[Mn]/w[S]＝2.48，w[Ca]/w[S]＝0.18，w[Sb]/w[S]＝0.31。[0069] 本发明实施例的生产工艺为：顶底复吹转炉冶炼(BOF)→LF精炼→连铸cc→加热→热连轧→控制冷却→卷取→发货；[0070] 该锑镁钙复合处理的刃具钢的制备方法如下：[0071] 1、复吹转炉(BOF)冶炼：该钢种不需要预脱硫处理，采用顶吹氧气冶炼，底吹N2；钢水出钢温度1698℃，出钢终点C：0.60％，P：0.006％，严禁下渣；[0072] 2、脱氧合金化：出钢口要规圆，出钢1/3时加入石灰18Kg/t钢，底吹气体切换为Ar气，吨钢合金加入量：锰铁4.8kg/t钢，铝铁4.9kg/t钢，出钢2/3时加完，另外，在出钢过程中，加入铬铁、锑铁和铜合金。[0073] 3、LF钢包炉精炼：在保证渣流动性良好、保持还原性气氛的前提下，喂入硫线，随后加入锑铁，底吹氩气。对钢水进行合金微调，使钢水成分达到目标要求；LF精炼时间49min，全分析温度1620℃。吨钢辅料加入量：活性石灰12Kg/t钢，电石渣0.28Kg/t钢，碳化稻壳0.78Kg/t钢，并对钢水时时检测，加入硫线1.32m/t钢，加入中碳锰铁0.25Kg/t微调合金，同时，保证钢中的Cr、Sb和Cu含量在内控范围内，精炼结束时，软吹时间15min，喂硅钙线2.78m/t钢，加入镁包芯线1.84m/t钢，使Ca：0.10％，Mg：0.078％，[0074] 5、连铸：采用7#连铸机浇注，结晶器电磁搅拌电流250A，频率6Hz，正反转，转速为5转/S。平台温度1632℃，中包温度1531℃～1554℃，过热度保持22℃、25℃、20℃，拉速1.1m/min。加大冷却水量，降低硫偏析，二次冷却水量为0.51t水/t钢，全程保护浇铸，选用高碳钢专用保护渣；凝固末端采用电磁搅拌器进行搅拌，铸坯采用火焰切割方式。[0075] 6、加热工艺：采用步进式加热炉加热，预热段温度为931℃，预热时间39min，第一加热段温度为1135℃，加热时间35min，第二加热段温度为1194℃，加热时间41min，均热段温度为1198℃，均热时间40min。[0076] 7、轧制工艺：开轧入口温度：1145℃；终轧温度：895℃；卷取温度：700℃，层冷采用后段冷却，依次从后向前，打开层冷水，卷取后空冷，使组织均匀细小；[0077] 为了保证连铸坯质量，控制钢水过热度、拉坯速度、连铸结晶器电磁搅拌和末端电磁搅拌等措施来提高连铸坯表面质量，解决了夹杂物含量高、分布不均匀、钢板的横纵向性能不均匀、钢板的塑性、韧性差的问题。[0078] 对比例3：[0079] 本对比例提供一种刃具钢，其组成元素及重量百分比为C：0.35％、Si：0.15％、Mn：1.52％、S：0.22％、P：0.012％、Ca：0.045％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。其中，w[Mn]/w[S]＝6.91，w[Ca]/w[S]＝0.20。[0080] 其制备方法同实施例3。[0081] 对比实验分析：[0082] 对比例3相对于实施例3缺少镁、钙、锑等元素，对比例3的刃具钢夹杂物分布图见图6，硫化锰长宽比较大，变形能力大，使切削能力降低。通过锑、镁和钙复合处理的实施例3，使球形锑化锰与硫化锰分布均匀，硫化锰硬度增加，降低了切削过程中的变形阻力，切削性能更好。[0083] 最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。

专利地区：辽宁

专利申请日期：2023-03-27

专利公开日期：2024-11-12

专利公告号：CN116426848B